某香料公司在投產(chǎn)時使用了一套冷凝水回收系統(tǒng)，該系統(tǒng)是一套閉式回收系統(tǒng)，中壓蒸汽和低壓蒸汽系統(tǒng)產(chǎn)生的冷凝水都進入到此閉式回收系統(tǒng)。在實際使用中出現(xiàn)了冷凝水回收管道和擴容器壓力上升，阻礙了換熱器冷凝水的排放，并導致?lián)Q熱器效率降低等現(xiàn)象。同時，擴容器上面的**閥頻繁起跳，造成了大量的蒸汽浪費和**隱患。
問題分析：
為解決上述問題，我瑞克閥門工業(yè)（蘇州）有限公司的工程師經(jīng)過對現(xiàn)場的反復考察，分析了以下原因：
原來的閉式冷凝水回收系統(tǒng)，用汽設備、疏水閥、冷凝水回收管、擴容器、擴容器的二次蒸汽用汽設備組成了一個封閉的系統(tǒng)，這樣的話，從疏水閥出來的冷凝水降壓閃蒸，產(chǎn)生的閃蒸汽供給低壓蒸汽系統(tǒng)使用。但是，由于低壓蒸汽系統(tǒng)的換熱器不是連續(xù)使用的，因此，用不掉的閃蒸汽提高了疏水閥的背壓，使得疏水閥排水所需的閥前/閥后壓差減小，導致疏水閥的排水量減少，因此出現(xiàn)了換熱器積水，熱效率降低的情況。同時，大量的未被低壓蒸氣系統(tǒng)使用掉的閃蒸汽壓力超過了擴容器的工作壓力后，**閥起跳，造成了大量的蒸汽（熱量）浪費，并對工作環(huán)境造成了**隱患。
解決方案：
從上面分析我們可以看出，由于低壓蒸汽的非連續(xù)使用，使得產(chǎn)生的二次蒸汽在閉式回收系統(tǒng)內(nèi)憋壓，提升了疏水閥的背壓，減小了疏水閥的工作壓差，導致?lián)Q熱器積水，換熱效率降低。因此，為解決上述問題，我們就要消除掉因為冷凝水在閉式回收系統(tǒng)中閃蒸，給系統(tǒng)/疏水閥額外增加的背壓。
經(jīng)過和該公司工程師多次的技術交流，他們選擇了我們蘇州瑞克工程師提供的開式回收的方案，因為保證換熱器冷凝水的及時順利地排放，使換熱器的換熱效率*大化，是我們設計冷凝水回收系統(tǒng)時首先要考慮的。
根據(jù)以上參數(shù)，我公司為冷凝水回收系統(tǒng)配置了一臺DN80 PT104組合泵組成的開式冷凝水回收系統(tǒng)，使用5Kg的壓縮空氣為動力，將回收到冷凝水回收泵的冷凝水壓回到鍋爐房的除氧水箱中。
為了免除PT104泵排空管出來的閃蒸汽造成的熱量浪費，我們在排空管上裝了一臺換熱器，將開式回收系統(tǒng)里面產(chǎn)生的閃蒸蒸汽全部冷凝下來，再流回到PT104泵里面，打回到鍋爐房的除氧水箱。
相關計算：
中壓蒸汽壓力：18~22barg；
中壓蒸汽流量：2500Kg/h；
低壓蒸汽壓力：3barg；
低壓蒸汽流量：500Kg/h（不連續(xù)使用）；
18barg時飽和冷凝水的顯熱為：897kj/kg
3barg時飽和冷凝水的顯熱為：605kj/kg
3barg時蒸汽的汽化潛熱為：2133kj/kg
0barg時飽和冷凝水的顯熱為：419kj/kg
0barg時蒸汽的汽化潛熱為：2257kj/kg
我們計算中壓蒸汽系統(tǒng)出來的冷凝水閃蒸產(chǎn)生的二次蒸汽量：
原來的閉式回收系統(tǒng)的設計：
用18barg時飽和冷凝水的顯熱-3barg時飽和冷凝水的顯熱=292kj/kg再除以3barg時蒸汽的汽化潛熱，得到18barg的冷凝水在3barg下閃蒸產(chǎn)生的二次蒸汽比率為：13.69%，中壓蒸汽的用汽量為2500kg/h，所以，每小時產(chǎn)生的二次蒸汽量為：342kg/h。
改進后的開式回收系統(tǒng)的設計：
用18barg時飽和冷凝水的顯熱-0barg時飽和冷凝水的顯熱=478kj/kg，再除以0barg時蒸汽的汽化潛熱，得到18barg的冷凝水在0barg下閃蒸產(chǎn)生的二次蒸汽比率為：21.18%。中壓蒸汽的用汽量為2500kg/h，所以，每小時產(chǎn)生的二次蒸汽量為：530kg/h。
改造效果：
系統(tǒng)改造好投入使用后至今，整個開式回收系統(tǒng)及時有效地把高溫的冷凝水輸送回鍋爐房的除氧水箱中，回收節(jié)能效果非常好。同時，整個開式回收系統(tǒng)相比于原來的閉式回收系統(tǒng)，還具有以下優(yōu)點：
1、從疏水閥出來的冷凝水回收管道的壓力保持為大氣壓，免除了原來的閉式系統(tǒng)給疏水閥增加的額外背壓。疏水閥工作正常，換熱器中的冷凝水得到了及時的排放，換熱器的效率得到了保證。
2、系統(tǒng)的閃蒸汽通過換熱器冷凝下來，流回到PT104泵里面，再通過泵打回到鍋爐房，充分地回收了熱量，避免了浪費。
3、從PT104泵的排空管排出的僅僅是系統(tǒng)里面的空氣等氣體，再沒有蒸汽逸出，改善了工作環(huán)境，消除了**隱患。